江西南昌萍乡早强灌浆料型号

江西南昌萍乡早强灌浆料型号１９８６年及其以后，陆续出现采用环氧涂层钢筋的桥梁的腐蚀破坏问题（有的桥仅使用６年），调查报告的结论是：“环氧涂层钢筋不能达到长时期的保护”。原因是多方面的，其中，环氧涂层与钢筋的黏结力迅速降低和剥离是主要原因之一。耐蚀钢筋又具有成本太高的缺点。为了安徽合肥灌浆料检验模型的计算精度，参照灌浆套筒节点安徽合肥灌浆料试验进行了有限元模拟。通过模拟结果与安徽合肥灌浆料试验结果的对比验证模型的正确性，并为后面模型参数（套筒壁厚和钢筋直径等参数）变化后的节点承载力模拟研究奠定基础。

安徽合肥灌浆料试验中按照钢筋直径的不同试件分为两类，每类试件按套筒尺寸不同又各分为3组，这3组的套筒高度分别是90mm、110mm和130mm，为了保证安徽合肥灌浆料与套筒的粘结，在套筒端部焊接了一圈直径5mm的钢筋（如图3所示），套筒高度、厚度和内径分别用L、t和D表示（如图4所示），圆柱形垫块的尺寸在图中已经标明。表1为各个试件组套筒的详细尺寸，每组3个试件。

安徽合肥灌浆料检验粘结破坏

模拟计算是安徽合肥灌浆料试验的补充和扩展，因此对模拟结果要有较高的精度要求。模拟分析采用的是适合分析各类非线性问题的ABAQUS有限元软件，此软件可以比较精确的模拟出钢筋被拉断这种破坏情况，但是对于模拟安徽合肥灌浆料与钢筋之间的粘结破坏还有些困难。为了实现粘结破坏的模拟，采用了1种等效方法。首先把安徽合肥灌浆料模型分为内外2个筒体，如图5所示，2个筒体之间采用固结连接。内筒与钢筋采用部分固结连接，内筒通过切分筒体实现与钢筋模型的不完全连接，两者的连接区域用粘结率表示内筒与钢筋连接面与重叠面的比率，图6中安徽合肥灌浆料内筒只有红色区域与钢筋的红色区域连接。对应安徽合肥灌浆料试验试件建立了钢筋直径不同的两类模型。钢筋和套筒的材料性能按照安徽合肥灌浆料试验选取，安徽合肥灌浆料试验测得的参与整浇构件相比，ＪＣＴ２０．１５ｄ和ＪＣＴ２０．２０ｄ植筋构件的延性系数分别降低了１２．７０％和８．８７％，说明在一定锚固范围内，植筋深度越深，构件的延性越接近整浇构件。锚固长度的增加可以提高构件的延性，例如：植入深度为２０ｄ的构件比１５ｄ的构件延性提高了４．３８％。与植筋构件ＪＣＴ２０．２０ｄ相比，ＪＣＴ２５．２０ｄ的延性反而下降了２．６７％，说明仅增加钢筋直径并不能很有效地提高构件的延性。数见表3。假设安徽合肥灌浆料不开裂并且抗拉、抗压强度相同，由于实测值都**过80MPa，因此取极限压应力为80MPa。

我国粘钢加固技术的研究与应用历史不长。较初是在1971年，辽阳石油化纤厂应用法国西卡杜尔1号胶对设计错误的钢筋混凝土梁进行粘钢加固补强。从此以后，随着中科院大连物化所和辽宁建筑科学研究所共同研制的JGX-III型建筑结构胶的成功，粘钢加固构件性能的研究与应用在我国迅速发展起来，己成为建筑行业中一门重要的工程技术。在标准化方面美国已制定了建筑结构胶粘剂质量标准，日本己有建筑胶粘剂质量标准，我国也己将此法收入《混凝土结构加固技术规范》(cEcs25:90》中。这对粘钢加周法在我国推广应用起到重大作用。江西南昌萍乡早强灌浆料型号。